Add non breakable spaces in foc-fr

CHANGELOG.md

@@ -11,11 +11,11 @@
  * Sessions exemples ([nghyd#165](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/165))
  * Diagrammes des modules de calcul et de leurs liens ([nghyd#140](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/140))
  * Amélioration de la précision d'affichage ([nghyd#281](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/281), [nghyd#29](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/29))
- * Ouverture d'un fichier de session pour chargement : prévenir si le fichier est vide ou mal formé ([nghyd#264](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/264))
+ * Ouverture d'un fichier de session pour chargement : prévenir si le fichier est vide ou mal formé ([nghyd#264](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/264))
 
 ### Correction de bogues
- * Lechapt-Calmon : le sélecteur de matériaux n'a plus de sélection par défaut ([nghyd#276](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/276))
- * Lechapt-Calmon : enregistrement de la propriété "matériaux" ([jalhyd#138](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/138))
+ * Lechapt-Calmon : le sélecteur de matériaux n'a plus de sélection par défaut ([nghyd#276](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/276))
+ * Lechapt-Calmon : enregistrement de la propriété "matériaux" ([jalhyd#138](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/138))
  * Lois d'ouvrages: plantage sur deux paramètres qui varient ([nghyd#273](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/273))
  * Passe à bassins: prise en compte de la longueur des bassins dans l'interpolation ([nghyd#268](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/268))
  * Passe à bassins: il manque l'édition de la cote de radier de la cloison aval ([nghyd#277](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/277))
@@ -28,7 +28,7 @@
  * Chargement de session: ouverture automatique du premier module nouvellement chargé
  * Touche Tab dans un champ de saisie: le texte est surligné ([nghyd#259](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/259))
  * Simplification des fichiers de session
- * Graphique : afficher tous les paramètres d'une même famille simultanément ([nghyd#246](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/246))
+ * Graphique : afficher tous les paramètres d'une même famille simultanément ([nghyd#246](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/246))
  * Réorganisation du format des résultats ([jalhyd#128](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/128))
  * Erreur au chargement de session avec lien sur des paramètres calculés ([nghyd#263](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/263))
  * Enregistrement de session partielle avec liens tronqués: enregistrer les valeurs courantes des paramètres ([jalhyd#133](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/133))
@@ -37,18 +37,18 @@
  * Documentation de la passe à Macrorugosités
  * Enregistrement de session: dédoublonner les messages concernant les dépendances
  * nodeType est lu depuis la Section et plus depuis le Nub parent ([jalhyd#124](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/124))
- * Electron / Cordova : script npm pour mettre à jour les mimetypes dans dist/index.html ([nghyd#258](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/258))
- * Passe à bassins : traduction
- * Graphiques : ne pas représenter les données de type ENUM ([nghyd#260](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/260))
- * Remous : l'itérateur d'abscisses est en retard sur le dessin du graphe ([nghyd#267](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/267))
+ * Electron / Cordova : script npm pour mettre à jour les mimetypes dans dist/index.html ([nghyd#258](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/258))
+ * Passe à bassins : traduction
+ * Graphiques : ne pas représenter les données de type ENUM ([nghyd#260](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/260))
+ * Remous : l'itérateur d'abscisses est en retard sur le dessin du graphe ([nghyd#267](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/267))
 
 
 ## 4.4.1 - 2019-07-30
 
 ### Nouvelles fonctionnalités
- * Passe à bassins : ajouter un accès rapide aux différents panneaux (table, résultats, graphiques...) pour éviter de faire défiler péniblement ([nghyd#237](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/237))
- * Passe à bassins : permettre d'ajouter / dupliquer un ouvrage pour plusieurs cloisons à la fois ([nghyd#243](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/243))
- * Passe à bassins : ajouter la nature du jet ([nghyd#245](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/245))
+ * Passe à bassins : ajouter un accès rapide aux différents panneaux (table, résultats, graphiques...) pour éviter de faire défiler péniblement ([nghyd#237](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/237))
+ * Passe à bassins : permettre d'ajouter / dupliquer un ouvrage pour plusieurs cloisons à la fois ([nghyd#243](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/243))
+ * Passe à bassins : ajouter la nature du jet ([nghyd#245](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/245))
  * Lois d'ouvrages: Ne pas écraser les valeurs par défaut du coefficient de débit au changement de loi ([nghyd#225](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/225))
  * Lois d'ouvrages: Ajouter le type de jet dans les résultats complémentaires des ouvrages ([jalhyd#92](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/92))
  * Amélioration du titre et de l'icône de l'application ([nghyd#257](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/257))
@@ -56,18 +56,18 @@
 ### Correction de bogues
 
  * Ne pas exposer les paramètres de cloisons pour les rendre liables ([nghyd#247](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/247), [jalhyd#111](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/111))
- * Passe à macro-rugosités : erreur de calcul ([nghyd#247](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/247))
- * Passe à bassins : Le journal de calcul ne s'efface pas quand les données d'entrée changent ([nghyd#241](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/241))
- * Courbes de remous : les inputs ne sont plus pris en compte ([nghyd#256](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/256))
+ * Passe à macro-rugosités : erreur de calcul ([nghyd#247](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/247))
+ * Passe à bassins : Le journal de calcul ne s'efface pas quand les données d'entrée changent ([nghyd#241](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/241))
+ * Courbes de remous : les inputs ne sont plus pris en compte ([nghyd#256](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/256))
  * Invalidation de calcul bien qu'absence de lien de résultat ([jalhyd#98](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/98))
  * Lois d'ouvrages: Erreur de calcul des lois de seuil / vanne ([jalhyd#118](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/118))
- * Lechapt-Calmon : le sélecteur de matériaux ne charge plus les coefficients, depuis la 4.4.0a ([nghyd#231](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/231))
+ * Lechapt-Calmon : le sélecteur de matériaux ne charge plus les coefficients, depuis la 4.4.0a ([nghyd#231](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/231))
   * Cloisons: Erreur de calcul de la charge ([jalhyd#127](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/127))
  * Cloisons: Erreur de calcul de la cote de radier si la charge est en calcul ([jalhyd#126](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/126))
  * Passe à macro-rugosité: Écart entre le débit calculé et celui du guide technique ([jalhyd#113](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/113))
  * Passe à macro-rugosité: Erreurs de calcul ([jalhyd#85](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/jalhyd/issues/85))
- * Paramètre varié : le champ d'édition de la liste de valeurs s'affiche mal ([nghyd#244](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/244))
- * Paramètres liables : parfois le mat-select est trop étroit et on ne sait pas ce qu'on est en train de choisir ([nghyd#248](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/248))
+ * Paramètre varié : le champ d'édition de la liste de valeurs s'affiche mal ([nghyd#244](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/244))
+ * Paramètres liables : parfois le mat-select est trop étroit et on ne sait pas ce qu'on est en train de choisir ([nghyd#248](https://gitlab.irstea.fr/cassiopee/nghyd/issues/248))
 
 ### Mises à jour de dépendances
 
@@ -85,8 +85,8 @@
  * Remplacement de la cote de radier par la charge sur les seuils de cloisons
  * Remplacement de la dichotomie par la méthode de Brent
  * Simplification de la loi Kivi pour les cloisons et les PAB
- * Déploiement avec Electron : paquets installables pour Windows 32 bits et Linux (.deb)
- * Déploiement avec Cordova : paquet .apk (non signé) pour Android
+ * Déploiement avec Electron : paquets installables pour Windows 32 bits et Linux (.deb)
+ * Déploiement avec Cordova : paquet .apk (non signé) pour Android
  * Zoom sur les graphiques
  * Bouton d'aide dans la barre de navigation, lorsque la session est vide
  * Carte de bienvenue lorsque la session est vide: logos et mentions légales
@@ -112,8 +112,8 @@
 
 ### Nouvelles fonctionnalités
 
- * Module "Passe à bassin : chute"
- * Module "Passe à bassin : nombre de bassins"
+ * Module "Passe à bassin : chute"
+ * Module "Passe à bassin : nombre de bassins"
  * Amélioration du filtre de choix des paramètres liables
  * Vérification de la cohérence des paramètres liés au chargement de session
  * Validation et invalidation en cascade des modules de calcul liés
@@ -134,20 +134,20 @@
 ### Nouvelles fonctionnalités
 
  * titres courts pour les modules, suffixe numérique automatique
- * Lechapt-Calmon : amélioration du sélecteur de matériau
+ * Lechapt-Calmon : amélioration du sélecteur de matériau
  * affichage des valeurs liées
  * détection de la langue du navigateur
  * mémorisation des paramètres par le navigateur
  * mécanisme de langue de secours pour les modules non traduits
- * paramètres variables : courbe d'évolution
- * graphiques de résultats : choix libre de l'abscisse et de l'ordonnée
+ * paramètres variables : courbe d'évolution
+ * graphiques de résultats : choix libre de l'abscisse et de l'ordonnée
 
 ### Correction de bogues
 
  * déplacement de la sérialisation au niveau du modèle (JaLHyd)
  * nouvelle gestion des langues: plus robuste, charge moins de fichiers inutiles, ajout d'un cache
  * meilleure gestion de la session et de la hiérarchie (ouvrages en parallèle / parent)
- * gestion homogène de la touche entrée dans les formulaires : déclenche le calcul
+ * gestion homogène de la touche entrée dans les formulaires : déclenche le calcul
  * la précision Pr est traitée comme un paramètre normal
  * simplification de la gestion des types d'ouvrages
  * désérialisation des ouvrages en parallèle
@@ -162,13 +162,13 @@
 
 ### Nouvelles fonctionnalités
 
- * interface : angular-material, angular-flex, charte graphique Irstea
+ * interface : angular-material, angular-flex, charte graphique Irstea
  * nouvelle page de liste, modules groupés par thèmes
  * ajout du module Passe à Enrochement
  * bouton pour vider la session
  * bouton pour cloner un module de calcul
  * fichier de configuration JSON, gestion d'une langue par défaut
- * paramètre variable : amélioration des listes de valeurs
+ * paramètre variable : amélioration des listes de valeurs
  * affichage des graphiques et des tableaux de résultats en plein écran
  * export des graphiques en PNG
  * export des tableaux de résultats vers Excel

docs-fr/calculators/devalaison/grille.md

@@ -2,7 +2,7 @@
 
 ## Grille conventionnelle
 
-Plans de grille conventionnels : perpendiculaires à l'écoulement et peu inclinés par rapport à l'horizontale
+Plans de grille conventionnels : perpendiculaires à l'écoulement et peu inclinés par rapport à l'horizontale
 
 ### Formule
 
@@ -64,7 +64,7 @@ Valeur "maximalisée" de la vitesse d'approche prise en compte dans le calcul du
 
 #### grille conventionnelle
 
-Domaine de validité de la formule : 45 ≤ β ≤ 90°
+Domaine de validité de la formule : 45 ≤ β ≤ 90°
 
 #### grille orientée
 
@@ -74,8 +74,8 @@ La légère inclinaison des plans de grille (β≈ 75/80°), souvent mise en pla
 
 #### grille inclinée
 
-Domaine de validité de la formule : 15° ≤ β ≤ 90°
-Préconisation pour le guidage des poissons : β ≤ 26°
+Domaine de validité de la formule : 15° ≤ β ≤ 90°
+Préconisation pour le guidage des poissons : β ≤ 26°
 
 ### Orientation par rapport à la direction de l'écoulement
 
@@ -85,9 +85,9 @@ Plans de grille perpendiculaires à l'écoulement (α = 90°)
 
 #### grille orientée
 
-Domaine de validité de la formule : 30° ≤ α ≤ 90°
+Domaine de validité de la formule : 30° ≤ α ≤ 90°
 
-Préconisation pour le guidage des poissons : α ≤ 45°
+Préconisation pour le guidage des poissons : α ≤ 45°
 
 #### grille inclinée
 
@@ -97,11 +97,11 @@ Plans de grille perpendiculaires à l'écoulement (α = 90°)
 
 #### grille conventionnelle
 
-Préconisation pour éviter le placage des poissons sur le plan de grille (barrière physique) ou leur passage prématuré au travers (barrière comportementale) : VN ≤ 0.5 m/s.
+Préconisation pour éviter le placage des poissons sur le plan de grille (barrière physique) ou leur passage prématuré au travers (barrière comportementale) : VN ≤ 0.5 m/s.
 
 #### grille orientée ou inclinée
 
-Préconisation pour éviter le placage des poissons sur le plan de grille (barrière physique) ou leur passage prématuré au travers (barrière comportementale) : VN ≤ 0.5 m/s.
+Préconisation pour éviter le placage des poissons sur le plan de grille (barrière physique) ou leur passage prématuré au travers (barrière comportementale) : VN ≤ 0.5 m/s.
 
 Au-delà de la valeur moyenne calculée ici, se reporter impérativement aux préconisations tirées de la caractérisation expérimentale des valeurs effectives de vitesses.
 
@@ -109,13 +109,13 @@ Au-delà de la valeur moyenne calculée ici, se reporter impérativement aux pr
 
 #### grille orientée
 
-Domaine de validité de la formule : rapport b / p voisin de 0.125
+Domaine de validité de la formule : rapport b / p voisin de 0.125
 
 ### Rapport espacement/épaisseur des barreaux
 
 #### grille orientée
 
-Domaine de validité de la formule : 1 ≤ e / b ≤ 3
+Domaine de validité de la formule : 1 ≤ e / b ≤ 3
 
 ### Obstruction globale du plan de grille (barreaux + entretoises + éléments de supports longitudinaux et transversaux) retenue
 
@@ -123,17 +123,17 @@ A déterminer à partir des plans de la grille.
 
 #### grille conventionnelle
 
-Domaine de validité de la formule : 0.2 ≤ O ≤ 0.60
+Domaine de validité de la formule : 0.2 ≤ O ≤ 0.60
 
 #### grille orientée
 
-Domaine de validité de la formule : 0.35 ≤ O ≤ 0.60
+Domaine de validité de la formule : 0.35 ≤ O ≤ 0.60
 
 #### grille inclinée
 
 Obstruction due aux barreaux et éléments de supports longitudinaux retenue \(O_b\). A déterminer à partir des plans de la grille.
 
-Domaine de validité de la formule : 0.28 ≤ Ob ≤ 0.53
+Domaine de validité de la formule : 0.28 ≤ Ob ≤ 0.53
 
 ### Profil des barreaux
 
@@ -160,7 +160,7 @@ Le coefficient de forme des barreaux \(a\) vaut 3.85 pour le profil rectangulair
 #### grille inclinée
 
 A déterminer à partir des plans de la grille.
-Domaine de validité de la formule : OentH ≤ 0.28
+Domaine de validité de la formule : OentH ≤ 0.28
 
 ### Coefficient de forme moyen des entretoises et éléments transversaux, pondérés selon leurs parts respectives
 

docs-fr/calculators/devalaison/jet.md

@@ -2,13 +2,13 @@
 
 L'exutoire d'évacuation des poissons vers l'aval se termine par un dispositif se jetant dans le canal de fuite de la centrale. Le présent module permet de calculer la position et la vitesse au point d'impact de la chute libre ou de la veine d'eau à la surface de l'eau du canal de fuite compte tenu de l'angle et de la vitesse initiaux du jet et de la hauteur de chute.
 
-Extrait de Courret, Dominique, et Michel Larinier. Guide pour la conception de prise d’eau ichtyocompatibles pour les petites centrales hydroélectriques, 2008. https://doi.org/10.13140/RG.2.1.2359.1449, p.24 :
+Extrait de Courret, Dominique, et Michel Larinier. Guide pour la conception de prise d’eau ichtyocompatibles pour les petites centrales hydroélectriques, 2008. https://doi.org/10.13140/RG.2.1.2359.1449, p.24 :
 
 > Les vitesses dans l’ouvrage et au point d’impact dans le bief aval doivent rester inférieures à une dizaine de m/s, certains organismes préconisant même de ne pas dépasser 7-8 m/s (ASCE 1995). (...) La hauteur de chute entre le débouché et le plan d’eau ne doit pas dépasser une douzaine de mètres pour éviter tout risque de blessures des poissons à l’impact, quels que soient leur taille et leur mode de chute (chute libre ou chute dans la veine d’eau) (Larinier et Travade 2002). Le rejet doit également se faire dans une zone d’une profondeur suffisante pour éviter tout risque de blessure par choc mécanique. Odeh et Orvis (1998) préconisent une profondeur minimale de l’ordre du quart de la chute, avec un minimum d’environ 1 m.
 
 ## Formule
 
-Avec \(g\) : accélération de la gravité = 9.81 m.s-2
+Avec \(g\) : accélération de la gravité = 9.81 m.s-2
 
 ### Hauteur de chute
 

docs-fr/calculators/hsl/courbe_remous.md

 # Courbe de remous
 
-Le calcul de la courbe de remous fait intervenir l'équation différentielle suivante :
+Le calcul de la courbe de remous fait intervenir l'équation différentielle suivante :
 
 
 $$\frac{dy}{dx}=\frac{I_f - J(h)}{1-F^2(h)}$$
@@ -15,14 +15,14 @@ et
 
 $$F^2=\frac{Q^2}{gb^2y^3}$$
 
-L'intégration de l'équation pourra se faire par l'une des méthodes suivantes : [Runge-Kutta 4](../../methodes_numeriques/rk4.md), [Euler explicite](../../methodes_numeriques/euler_explicite.md), [intégration de trapèzes](../../methodes_numeriques/integration_trapezes.md).
+L'intégration de l'équation pourra se faire par l'une des méthodes suivantes : [Runge-Kutta 4](../../methodes_numeriques/rk4.md), [Euler explicite](../../methodes_numeriques/euler_explicite.md), [intégration de trapèzes](../../methodes_numeriques/integration_trapezes.md).
 
-En fonction du régime d'écoulement, le calcul pourra s'effectuer :
+En fonction du régime d'écoulement, le calcul pourra s'effectuer :
 
  * de l'aval vers l'amont pour le régime fluvial avec définition d'une condition limite aval
  * de l'amont vers l'aval pour le régime torrentiel avec définition d'une condition limite amont
 
-Si on prend l'exemple d'un canal rectangulaire, [l'exemple de code scilab proposé pour la résolution d'équation différentielle ordinaire](../../methodes_numeriques/euler_explicite.md) est modifié comme suit :
+Si on prend l'exemple d'un canal rectangulaire, [l'exemple de code scilab proposé pour la résolution d'équation différentielle ordinaire](../../methodes_numeriques/euler_explicite.md) est modifié comme suit :
 
 ```scilab
   b=0.3;

docs-fr/calculators/hsl/pente.md

 # Pente
 
-Cet outil permet de calculer la valeur manquante des quatre grandeurs :
+Cet outil permet de calculer la valeur manquante des quatre grandeurs :
 
 - la cote amont (\(Z_1\)) en m;
 - la cote aval (\(Z_2\)) en m;

docs-fr/calculators/hsl/regime_uniforme.md

 # Le régime uniforme
 
 
-Le régime uniforme se caractérise par une hauteur d'eau appelée hauteur normale. La hauteur normale est atteinte quand la ligne d'eau est parallèle au fond, la charge est alors elle-même parallèle à la ligne d'eau et donc la perte de charge est égale à la pente du fond :
+Le régime uniforme se caractérise par une hauteur d'eau appelée hauteur normale. La hauteur normale est atteinte quand la ligne d'eau est parallèle au fond, la charge est alors elle-même parallèle à la ligne d'eau et donc la perte de charge est égale à la pente du fond :
 \(I_f = J\)
 
-Avec :
+Avec :
 
-- \(I_f\) : la pente du fond en m/m
-- \(J\) : la perte de charge en m/m
+- \(I_f\) : la pente du fond en m/m
+- \(J\) : la perte de charge en m/m
 
-La perte de charge {J} est ici calculée avec la formule de Manning-Strickler :
+La perte de charge {J} est ici calculée avec la formule de Manning-Strickler :
 
 $$J=\frac{U^2}{K^{2}R^{4/3}}=\frac{Q^2}{S^2K^{2}R^{4/3}}$$
 
-Avec :
+Avec :
 
-- \(K\) : le coefficient de Strickler en m<sup>1/3</sup>/s
+- \(K\)&nbsp;: le coefficient de Strickler en m<sup>1/3</sup>/s
 
-En régime uniforme, on obtient la formule :
+En régime uniforme, on obtient la formule&nbsp;:
 
 $$Q=KR^{2/3}S\sqrt{I_f}$$
 
@@ -25,11 +25,11 @@ A partir de laquelle, on peut calculer analytiquement le débit \(Q\), la pente
 
 Pour calculer la hauteur normale \(h_n\) , on peut résoudre \(f(h_n)=Q-KR^{2/3}S\sqrt{I_f}=0\)
 
-en utilisant la méthode de Newton :
+en utilisant la méthode de Newton&nbsp;:
 
 $$h_{k+1} = h_k - \frac{f(h_k)}{f'(h_k)}$$
 
- avec :
+ avec&nbsp;:
 
 - \(f(h_k) = Q-KR^{2/3}S\sqrt{I_f}\)
 - \(f'(h_k) = -K \sqrt{I_f}(\frac{2}{3}R'R^{-1/3}S+R^{2/3}S')\)

docs-fr/calculators/hsl/types_sections.md

@@ -4,7 +4,7 @@
 
 ![Section rectangulaire](section_rectangulaire.png)
 
-La section rectangulaire se caractérise par les paramètres suivants :
+La section rectangulaire se caractérise par les paramètres suivants :
 
  * la largeur au fond \(L\) (en m)
 
@@ -12,7 +12,7 @@ La section rectangulaire se caractérise par les paramètres suivants :
 
 ![Section circulaire](section_circulaire.png)
 
-La section circulaire se caractérise par les paramètres suivants :
+La section circulaire se caractérise par les paramètres suivants :
 
  * le diamètre de la conduite \(D\) (en m)
  * l'angle \(\theta\) entre le fond de la conduite et le point de contact entre la surface de l'eau la conduite (en Rad)
@@ -25,22 +25,22 @@ La section circulaire se caractérise par les paramètres suivants :
 
 ![Section trapezoidale](section_trapezoidale.png)
 
-La section trapézoïdale se caractérise par les paramètres suivants :
+La section trapézoïdale se caractérise par les paramètres suivants :
 
  * la largeur au fond \(L\) (en m)
- * le fruit des berges (inclinaison par rapport à la verticale : élargissement entre le haut et le bas du talus divisé par la profondeur) \(m\) (en m/m)
+ * le fruit des berges (inclinaison par rapport à la verticale : élargissement entre le haut et le bas du talus divisé par la profondeur) \(m\) (en m/m)
 
 ## Section parabolique
 
-La section parabolique se caractérise par une largeur au miroir pouvant s'exprimer sous la forme :
+La section parabolique se caractérise par une largeur au miroir pouvant s'exprimer sous la forme :
 
 \(B = \Lambda.y^k\).
 
-Avec \(k\) : coefficient compris entre 0 et 1. \(k=0.5\) correspond à la forme parabolique vraie.
+Avec \(k\) : coefficient compris entre 0 et 1. \(k=0.5\) correspond à la forme parabolique vraie.
 
-On peut calculer \(\Lambda\) en fournissant :
+On peut calculer \(\Lambda\) en fournissant :
 
- * \(y_b\) : la hauteur de berge (en m)
- * \(B_b\) : la largeur au niveau des berges (en m)
+ * \(y_b\) : la hauteur de berge (en m)
+ * \(B_b\) : la largeur au niveau des berges (en m)
 
-On a alors : \(\Lambda = \frac{B_b}{y_b^k}\)
+On a alors : \(\Lambda = \frac{B_b}{y_b^k}\)

docs-fr/calculators/hsl/var_hydrauliques.md

@@ -81,22 +81,22 @@
 
 ## Tirant d'eau normal Yn
 
-La hauteur normale est atteinte quand la ligne d’eau est parallèle au fond, la charge est alors elle-même parallèle à la ligne d’eau et donc la perte de charge est égale à la pente du fond : \(If=J\)
+La hauteur normale est atteinte quand la ligne d’eau est parallèle au fond, la charge est alors elle-même parallèle à la ligne d’eau et donc la perte de charge est égale à la pente du fond : \(If=J\)
 
-Avec :
+Avec :
 
- * \(I_f\) : la pente du fond (en m/m)
- * \(J\) : la perte de charge (en m/m )
+ * \(I_f\) : la pente du fond (en m/m)
+ * \(J\) : la perte de charge (en m/m )
 
 Pour calculer la hauteur normale \(Y_n\), on peut résoudre
 
 \(f(Y_n)=Q-KR^{2/3}S\sqrt{I_f}=0\)
 
-en utilisant la méthode de Newton :
+en utilisant la méthode de Newton :
 
 \(h_{k+1} = h_k - \dfrac{f(h_k)}{f'(h_k)}\)
 
-avec :
+avec :
 
  * \(f(h_k) = Q-KR^{2/3}S\sqrt{I_f}\)
  * \(f'(h_k) = -K \sqrt{I_f}(\dfrac{2}{3}R'R^{-1/3}S+R^{2/3}S')\)
@@ -112,7 +112,7 @@ On utilise la méthode de Newton en posant
 
 \(h_{k+1} = h_k - \dfrac{f(h_k)}{f'(h_k)}\)
 
-avec :
+avec :
 
  * \(f(h_k) = \dfrac{Q^2 B}{g S^3} - 1\)
  * \(f'(h_k) = \dfrac{Q^2}{g} \dfrac{B'.S - 3 B S'}{S^4}\)
@@ -133,7 +133,7 @@ avec :
 
 ## Perte de charge J
 
-La perte de charge \(J\) est calculée avec la formule de Manning-Strickler :
+La perte de charge \(J\) est calculée avec la formule de Manning-Strickler :
 
 \(J=\dfrac{U^2}{K^{2}R^{4/3}}=\dfrac{Q^2}{S^2K^{2}R^{4/3}}\)
 
@@ -144,21 +144,21 @@ Avec \(K\) le coefficient de Strickler (en \(m^{1/3}/s\))
 
 ## Impulsion Imp
 
-C'est la somme de la quantité de mouvement et de la résultante de la force de pression dans une section :
+C'est la somme de la quantité de mouvement et de la résultante de la force de pression dans une section :
 
 \(I=\rho Q U + \rho g S \overline{h}\)
 
-Avec :
+Avec :
 
- * \(I\) : l'impulsion (kg.m.s-2)
- * \(\rho\) : la masse volumique de l'eau (kg/m3)
- * \(Q\) : le débit (m3.s-1)
- * \(V\) : la vitesse moyenne du fluide dans la section (m.s-1)
- * \(g\) : la constante de gravité (m.s-2)
- * \(S\) : la surface mouillée (m2)
- * \(\overline{h}\) : la distance du centre de gravité de la section à la surface libre (m)
+ * \(I\) : l'impulsion (kg.m.s-2)
+ * \(\rho\) : la masse volumique de l'eau (kg/m3)
+ * \(Q\) : le débit (m3.s-1)
+ * \(V\) : la vitesse moyenne du fluide dans la section (m.s-1)
+ * \(g\) : la constante de gravité (m.s-2)
+ * \(S\) : la surface mouillée (m2)
+ * \(\overline{h}\) : la distance du centre de gravité de la section à la surface libre (m)
 
-La distance du centre de gravité de la section à la surface libre \(\overline{h}\) peut se retrouver à partir de la formule :
+La distance du centre de gravité de la section à la surface libre \(\overline{h}\) peut se retrouver à partir de la formule :
 
 \(S.\overline{h} = \int_{0}^{y} (y-z)B(z)dz\)
 

docs-fr/calculators/hyd_en_charge/cond_distri.md

@@ -33,7 +33,7 @@ Utilisons l'équation du débit pour faire apparaître le débit ($u(x)=q(x)/S$)
 
 $$\Delta H=\int_{x=0}^{L} a \nu ^{0.25} \frac{(Qx/(LS))^{1.75}}{2gD^{1.25}}dx$$
 
-puis le diamètre \(D\) :
+puis le diamètre \(D\) :
 
 $$\Delta H=\int_{x=0}^{L} a \nu ^{0.25} \frac{(4Qx/(L\pi D^2))^{1.75}}{2gD^{1.25}}dx$$
 On réarrange pour obtenir

docs-fr/calculators/hyd_en_charge/lechapt-calmon.md

 # Lechapt et Calmon
 
-Pertes de charge dans une conduite circulaire : abaques de Lechapt et Calmon
+Pertes de charge dans une conduite circulaire : abaques de Lechapt et Calmon
 
-La formule de Lechapt et Calmon est basée sur des ajustements de la formule de  [Cyril Frank Colebrook](http://fr.wikipedia.org/wiki/Cyril_Frank_Colebrook) :
+La formule de Lechapt et Calmon est basée sur des ajustements de la formule de  [Cyril Frank Colebrook](http://fr.wikipedia.org/wiki/Cyril_Frank_Colebrook) :
 
 $$J=L.Q^M.D^{-N}$$
 
-Avec :
+Avec :
 
-- \(J\) : la perte de charge en mm/m ou m/km;
-- \(Q\) : le débit en L/s;
-- \(D\) : le diamètre de la conduite en m;
+- \(J\) : la perte de charge en mm/m ou m/km;
+- \(Q\) : le débit en L/s;
+- \(D\) : le diamètre de la conduite en m;
 - \(L\), \(M\) et \(N\) des coefficients dépendants de la rugosité {ϵ}.
 
 L'erreur commise par rapport à la formule de Colebrook est inférieure à 3 % pour des vitesses comprises entre 0,4 et 2 m/s.
 
-Le tableau de correspondance des coefficients est le suivant :
+Le tableau de correspondance des coefficients est le suivant :
 
 
 | Matériau | ϵ (mm) | \(L\) | \(M\) | \(N\) |

docs-fr/calculators/pab/chute.md

-# Passes à bassins : Chute
+# Passes à bassins : Chute
 
-Cet outil est une aide au prédimensionnement d'une passe à bassins : il permet de calculer la valeur manquante des trois grandeurs :
+Cet outil est une aide au prédimensionnement d'une passe à bassins : il permet de calculer la valeur manquante des trois grandeurs :
 
 - la cote amont (\(Z_1\)) en m;
 - la cote aval (\(Z_2\)) en m;

docs-fr/calculators/pab/cloisons.md

 # Cloisons
 
-Cet outil qui est similaire à celui des [Lois d'ouvrages](../structures/lois_ouvrages.md), est une aide au prédimensionnement hydraulique d'une passe à bassins : il
+Cet outil qui est similaire à celui des [Lois d'ouvrages](../structures/lois_ouvrages.md), est une aide au prédimensionnement hydraulique d'une passe à bassins : il
 est utilisé le plus souvent pour le dimensionnement des échancrures, fentes, orifices
 caractérisant les cloisons d'une passe ainsi que pour le calage en altitude des échancrures,
 fentes et radier du bassin amont d'une passe.

docs-fr/calculators/pab/dimensions.md

-# Passes à bassins : Dimensions
+# Passes à bassins : Dimensions
 
-Cet outil est une aide au dimensionnement des bassins d'une passe : il permet de
-calculer la valeur manquante des quatre grandeurs :
+Cet outil est une aide au dimensionnement des bassins d'une passe : il permet de
+calculer la valeur manquante des quatre grandeurs :
 
 - le volume d'eau (\(V\)) en m<sup>3</sup>;
 - le tirant d'eau moyen (\(Y_{moy}\)) en m;
 - la longueur du bassin (\(L\)) en m;
 - la largeur du bassin (\(B\)) en m.
 
-Le calcul est effectué en appliquant la formule :
+Le calcul est effectué en appliquant la formule&nbsp;:
 
 $$V = Y_{moy} \times L \times B$$

docs-fr/calculators/pab/nombre.md

-# Passes à bassins : Nombre de chutes
+# Passes à bassins : Nombre de chutes
 
-Cet outil est une aide au prédimensionnement d'une passe à bassins : il permet de calculer la valeur manquante des trois grandeurs :
+Cet outil est une aide au prédimensionnement d'une passe à bassins : il permet de calculer la valeur manquante des trois grandeurs :
 
 - la chute totale (\(\Delta H_T\)) en m;
 - la chute entre les bassins (\(\Delta H\)) en m;

docs-fr/calculators/pab/pab.md

@@ -2,11 +2,11 @@
 
 ## Présentation générale
 
-Ce module calcule la ligne d'eau d'une passe à bassins successifs. Deux possibilités de calcul sont offertes : calcul du débit entrant dans la passe connaissant les cotes amont et aval de l'eau, calcul de la cote amont de l'eau connaissant le débit entrant dans la passe.
+Ce module calcule la ligne d'eau d'une passe à bassins successifs. Deux possibilités de calcul sont offertes : calcul du débit entrant dans la passe connaissant les cotes amont et aval de l'eau, calcul de la cote amont de l'eau connaissant le débit entrant dans la passe.
 
 La création d'une passe peut se faire ex-nihilo ou à partir d'un modèle de cloison créé avec l'outil [Cloisons](cloisons.md).
 
-La saisie des paramètres de la passe comporte deux parties :
+La saisie des paramètres de la passe comporte deux parties :
 
 - Les paramètres hydrauliques qui comprennent les conditions aux limites (cote de l'eau à l'amont et à l'aval de la passe) et le débit entrant dans la passe
 - Les paramètres des bassins qui comprennent la géométrie des bassins et les paramètres des ouvrages hydrauliques constituant les cloisons.
@@ -15,7 +15,7 @@ Il est possible de faire varier un ou deux paramètres hydraulique de façon à
 
 ## Saisie de la géométrie de la passe
 
-Le tableau de la géométrie comporte une ligne par bassin et une ligne finale pour décrire la cloison aval. Pour chaque bassin, les paramètres présents sont :
+Le tableau de la géométrie comporte une ligne par bassin et une ligne finale pour décrire la cloison aval. Pour chaque bassin, les paramètres présents sont :
 
 - longueur du bassin (m)
 - largeur du bassin (m)
@@ -27,11 +27,11 @@ A ceux-ci s'ajoute les paramètres des ouvrages de la cloison amont du bassin.
 
 ### Modification de la structure de la passe
 
-La structure de la passe, c'est-à-dire, le nombre de bassins ou le nombre d'ouvrages d'une cloison peuvent être modifiés à l'aide de la barre d'outil située en haut à droite du tableau :
+La structure de la passe, c'est-à-dire, le nombre de bassins ou le nombre d'ouvrages d'une cloison peuvent être modifiés à l'aide de la barre d'outil située en haut à droite du tableau :
 
 ![Barre d'outil d'édition de la géométrie de la passe à bassins](pab_barre_outils_edition.png)
 
-Cette barre s'active lorsque on sélectionne :
+Cette barre s'active lorsque on sélectionne :
 
 - un bassin (qui comprend sa cloison amont) ou la cloison aval en en cliquant sur la première colonne d'une ligne
 - un ouvrage en cliquant sur une cellule non éditable d'un ouvrage d'une cloison
@@ -41,7 +41,7 @@ Il est aussi possible d'étendre une sélection existante en pressant la touche
 
 En fonction des éléments sélectionnés dans le tableau, la barre d'outil indique si les actions proposées s'appliqueront sur les bassins ou les ouvrages sélectionnés.
 
-La barre d'outils est constituée des boutons suivants :
+La barre d'outils est constituée des boutons suivants :
 
 1. Nombre de bassin ou d'ouvrage à ajouter ou à dupliquer
 1. Ajouter *n* bassins ou *n* ouvrages avec *n* le nombre indiqué sur le premier bouton
@@ -54,7 +54,7 @@ La barre d'outils est constituée des boutons suivants :
 
 La sélection des bassins ou des ouvrages donne accès à un bouton "Modifier les valeurs# qui permet de modifier un paramètre parmi toutes les variables des cellules sélectionnées dans le tableau de géométrie.
 
-Pour cette variable à modifier, on pourra :
+Pour cette variable à modifier, on pourra :
 
 - définir une valeur fixe ;
 - appliquer un delta ;

docs-fr/calculators/pab/volume.md

-# Passes à bassins : Puissance dissipée
+# Passes à bassins : Puissance dissipée
 
-Cet outil est une aide au prédimensionnement d'une passe à bassins : il permet de calculer la valeur manquante des quatre grandeurs :
+Cet outil est une aide au prédimensionnement d'une passe à bassins : il permet de calculer la valeur manquante des quatre grandeurs :
 
 - la chute entre les bassins (\(\Delta H\)) en m;
 - le débit (\(Q\)) en m<sup>3</sup>/s;
 - le volume des bassins (\(V\)) en m<sup>3</sup>;
 - la puissance volumique dissipée (\(P_v\)) en W/m<sup>3</sup>.
 
-La formule de calcul de la puissance dissipée est alors :
+La formule de calcul de la puissance dissipée est alors&nbsp;:
 
 $$P_v = \frac{\rho \mathrm{g} Q \Delta H}{V}$$
 
-avec :
+avec&nbsp;:
 
-- \(\rho\) : la masse volumique de l'eau;
-- \(\mathrm{g}\) : l'accélération de la gravité terrestre = 9,81 m.s<sup>-2</sup>
+- \(\rho\)&nbsp;: la masse volumique de l'eau;
+- \(\mathrm{g}\)&nbsp;: l'accélération de la gravité terrestre = 9,81 m.s<sup>-2</sup>

docs-fr/calculators/pam/macrorugo.md

@@ -9,23 +9,23 @@ Le module de calcul passe à macro-rugosités permet de calculer les caractéris
 [^1]: Larinier, Michel, Courret, D., Gomes, P., 2006. Guide technique pour la conception des passes à poissons “naturelles,” Rapport GHAPPE RA. Compagnie Nationale du Rhône / Agence de l’Eau Adour Garonne. http://dx.doi.org/10.13140/RG.2.1.1834.8562
 
 
-L'outil permet de calculer l'une des valeurs suivantes :
+L'outil permet de calculer l'une des valeurs suivantes :
 
-- La largeur de la passe (m) ;
-- La pente de la passe (m) ;
-- Le débit (m<sup>3</sup>/s) ;
-- La profondeur \(h\) (m) ;
+- La largeur de la passe (m)&nbsp;;
+- La pente de la passe (m)&nbsp;;
+- Le débit (m<sup>3</sup>/s)&nbsp;;
+- La profondeur \(h\) (m)&nbsp;;
 - La concentration des blocs \(C\).
 
-Il nécessite d'entrer les valeurs suivantes :
+Il nécessite d'entrer les valeurs suivantes&nbsp;:
 
-- La cote de fond amont (m) ;
-- La longueur de la passe (m) ;
-- La rugosité de fond (m) ;
-- La largeur des blocs \(D\) face à l’écoulement (m) ;
-- La hauteur utile des blocs \(k\) (m) ;
+- La cote de fond amont (m)&nbsp;;
+- La longueur de la passe (m)&nbsp;;
+- La rugosité de fond (m)&nbsp;;
+- La largeur des blocs \(D\) face à l’écoulement (m)&nbsp;;
+- La hauteur utile des blocs \(k\) (m)&nbsp;;
 - Le paramètre de forme des blocs (1 pour rond, 2 pour carré)
 
-L'espacement entre les blocs se calcule ensuite avec la formule suivante :
+L'espacement entre les blocs se calcule ensuite avec la formule suivante&nbsp;:
 
 $$ax = ay = \frac{D}{\sqrt{C}}$$

docs-fr/calculators/pam/macrorugo_complexe.md

@@ -6,7 +6,7 @@ Ce module de calcul permet de calculer le débit transitant par une passe à mac
 
 Les paramètres à rentrer sont les mêmes que pour [la passe à macro-rugosité dite "simple"](macrorugo.md). Concernant le radier de la passe deux choix sont offerts :
 
-- Les radiers multiples : il est possible de créer, dupliquer, supprimer, changer l'ordre d'autant de radiers que nécessaire. Pour chaque radier, les paramètres à rentrer sont : la largeur du radier et la cote du radier à l'amont de la passe.
+- Les radiers multiples : il est possible de créer, dupliquer, supprimer, changer l'ordre d'autant de radiers que nécessaire. Pour chaque radier, les paramètres à rentrer sont : la largeur du radier et la cote du radier à l'amont de la passe.
 - Le radier incliné : en plus de la largeur du radier, il faut entrer les cotes droite et gauche de radier à l'amont de la passe.
 
 Les données calculées sont les mêmes que pour [la passe à macro-rugosité dite "simple"](macrorugo.md). Les résultats affichent les différentes données pour chaque radier et le graphique permet de visualiser ces données pour chaque radier (profil transversal). Dans le cas où au moins un des paramètres de calcul varie, les résultats sont disponibles individuellement via une liste déroulante.

docs-fr/calculators/pam/macrorugo_theorie.md

@@ -48,7 +48,7 @@ $$\beta = \sqrt{(k / \alpha_t)(C_d C k / D)/(1 - \sigma C)}$$
 
 avec \(\sigma = 1\) pour \(C_{d0} = 2\) (blocs carrés), \(\sigma = \pi/4\) sinon (blocs circulaires)
 
-et \(\alpha_t\) obtenu à partir de la résolution de l'équation suivante :
+et \(\alpha_t\) obtenu à partir de la résolution de l'équation suivante :
 
 $$\alpha_t u(1) - l_0 u_* = 0$$
 
@@ -139,35 +139,35 @@ $$C_f = \frac{2}{(5.1 \mathrm{log} (h/k_s)+6)^2}$$
 
 ## Notations
 
-- \(\alpha\) : ratio de l'aire concernée par la friction du lits sur \(a_x \times a_y\)
-- \(\alpha_t\) : échelle de longueur de la turbulence dans la couche des blocs(m)
-- \(\beta\) : ratio entre la contrainte due à la trainée et la contrainte due aux turbulences
-- \(\kappa\) : constante de Von Karman = 0.41
-- \(\sigma\) : ratio entre l'aire du block dans le plan X,y et \(D^2\)
-- \(a_x\) :  largeur d'une cellule (perpendiculaire à l'écoulement) (m)
-- \(a_y\) :  longueur d'une cellule (parallèle à l'écoulement) (m)
-- \(B\) : largeur de la passe (m)
-- \(C\) : concentration de blocs
-- \(C_d\) : coefficient de trainée d'un bloc dans les conditions d'écoulement actuel
-- \(C_{d0}\) : coefficient de trainée d'un bloc considérant un bloc infiniment haut avec \(F \ll 1\)
-- \(C_f)\) : coefficient de friction du lit
-- \(d\) : déplacement dans le plan zéro du profil logarithmique (m)
-- \(D\) : largeur du bloc face à l'écoulement (m)
-- \(F\) : nombre de Froude basé sur \(h\) et \(V_g\)
-- \(g\) : accélération de la gravité = 9.81 m.s<sup>-2</sup>
-- \(h\) : profondeur moyenne (m)
-- \(h_*\) : profondeur adimensionnelle (\(h / D\))
-- \(k\) : hauteur utile des blocs (m)
-- \(k_s\) : hauteur de la rugosité (m)
-- \(l_0\) : échelle de longueur de la turbulence au sommet des blocs (m)
-- \(N\) : ratio entre la friction du lit et la force de trainée
-- \(Q\) : débit (m<sup>3</sup>/s)
-- \(S\) : pente de la passe (m/m)
-- \(u_0\) : vitesse moyenne dans le lit (m/s)
-- \(u_*\) : vitesse de cisaillement (m/s)
-- \(V\) : vitesse débitante (m/s)
-- \(V_g\) : vitesse entre les blocs (m/s)
-- \(s\) : distance minimale entre les blocs (m)
-- \(z\) : position verticale (m)
-- \(z_0\) : rugosité hydraulique (m)
-- \(\tilde{z}\) : position verticale adimensionnelle \(\tilde{z} = z / k\)
+- \(\alpha\)&nbsp;: ratio de l'aire concernée par la friction du lits sur \(a_x \times a_y\)
+- \(\alpha_t\)&nbsp;: échelle de longueur de la turbulence dans la couche des blocs(m)
+- \(\beta\)&nbsp;: ratio entre la contrainte due à la trainée et la contrainte due aux turbulences
+- \(\kappa\)&nbsp;: constante de Von Karman = 0.41
+- \(\sigma\)&nbsp;: ratio entre l'aire du block dans le plan X,y et \(D^2\)
+- \(a_x\)&nbsp;:  largeur d'une cellule (perpendiculaire à l'écoulement) (m)
+- \(a_y\)&nbsp;:  longueur d'une cellule (parallèle à l'écoulement) (m)
+- \(B\)&nbsp;: largeur de la passe (m)
+- \(C\)&nbsp;: concentration de blocs
+- \(C_d\)&nbsp;: coefficient de trainée d'un bloc dans les conditions d'écoulement actuel
+- \(C_{d0}\)&nbsp;: coefficient de trainée d'un bloc considérant un bloc infiniment haut avec \(F \ll 1\)
+- \(C_f)\)&nbsp;: coefficient de friction du lit
+- \(d\)&nbsp;: déplacement dans le plan zéro du profil logarithmique (m)
+- \(D\)&nbsp;: largeur du bloc face à l'écoulement (m)
+- \(F\)&nbsp;: nombre de Froude basé sur \(h\) et \(V_g\)
+- \(g\)&nbsp;: accélération de la gravité = 9.81 m.s<sup>-2</sup>
+- \(h\)&nbsp;: profondeur moyenne (m)
+- \(h_*\)&nbsp;: profondeur adimensionnelle (\(h / D\))
+- \(k\)&nbsp;: hauteur utile des blocs (m)
+- \(k_s\)&nbsp;: hauteur de la rugosité (m)
+- \(l_0\)&nbsp;: échelle de longueur de la turbulence au sommet des blocs (m)
+- \(N\)&nbsp;: ratio entre la friction du lit et la force de trainée
+- \(Q\)&nbsp;: débit (m<sup>3</sup>/s)
+- \(S\)&nbsp;: pente de la passe (m/m)
+- \(u_0\)&nbsp;: vitesse moyenne dans le lit (m/s)
+- \(u_*\)&nbsp;: vitesse de cisaillement (m/s)
+- \(V\)&nbsp;: vitesse débitante (m/s)
+- \(V_g\)&nbsp;: vitesse entre les blocs (m/s)
+- \(s\)&nbsp;: distance minimale entre les blocs (m)
+- \(z\)&nbsp;: position verticale (m)
+- \(z_0\)&nbsp;: rugosité hydraulique (m)
+- \(\tilde{z}\)&nbsp;: position verticale adimensionnelle \(\tilde{z} = z / k\)

docs-fr/calculators/structures/dever.md

@@ -23,23 +23,23 @@ avec \(E_c\) l'énergie cinétique amont en mètres, et \(g\) l'accélération d
 
 Le facteur correctif \(C_v\) dépend du rapport de \(\frac{\sum{A^*}}{A_1}\) où \(A_1\) est la section d'écoulement en amont du déversoir \(L \times (Z_1 - Z_{lit})\) et \(\sum{A^*}\) la somme des aires fictives d'écoulement au niveau des sections de contrôle (les profondeurs correspondent aux charges \(h\) sur les différents déversoirs).
 
-Pour les déversoirs rectangulaires :
+Pour les déversoirs rectangulaires :
 
 $$ A^* = b (Z_1 - Z_d) $$
 
-Pour les déversoirs triangulaires :
+Pour les déversoirs triangulaires :
 
 $$ A^* = b/2 (Z_1 - Z_d)^2 $$
 
 avec \(b\) la largeur de la lame déversante et \(Z_d\) la cote de la crête du seuil.
 
-Le facteur correctif \(C_v\) est interpolé selon les valeurs du tableau suivant :
+Le facteur correctif \(C_v\) est interpolé selon les valeurs du tableau suivant :
 
 | \(\frac{\sum{A^*}}{A_1}\) | 0 | 0.1 | 0.2 | 0.3 | 0.4 |
-| :---- | :----: | :----: | :----: | :----: | :----: |
+| :---- | :----: | :----: | :----: | :----: | :----: |
 | \(C_v\) | 1.000 | 1.005 | 1.015 | 1.022 | 1.035 |
 
 
 | \(\frac{\sum{A^*}}{A_1}\) | 0.5 | 0.6 | 0.7 | 0.8 |
-| :---- | :----: | :----: | :----: | :----: |
+| :---- | :----: | :----: | :----: | :----: |
 | \(C_v\) | 1.065 | 1.090 | 1.140 | 1.210 |